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療養院生活污水處理一體化設備
我們處理過的污水有:生活污水、醫療污水、洗滌污水、屠宰污水、餐飲污水及類似的工業污水等。
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為了減緩膜污堵,延長膜清洗周期,進行管式膜污堵實驗,在反應池前投加10 mg/L次氯酸鈉,進行循環實驗,實驗中保持進膜的污泥質量分數為5%。
膜通量一直呈下降趨勢,從開始運行時的480L/(m2·h)降至32 h后的330L/(m2·h),下降了30%,繼續運行至52h,膜通量為265L/(m2·h),下降了45%。由此判斷,此次運行的清洗周期為32h,比之前的21 h延長了11 h,說明前期加入次氯酸鈉可以減緩膜污堵,延長膜清洗周期。
除了有機物污堵外,碳酸鹽垢、氫氧化鎂垢也會造成膜污堵,因此在反應池前投加10mg/L次氯酸鈉進行循環實驗,實驗中保持進膜的污泥質量分數為2%,系統進膜壓力為0.02MPa。
在前25 h,膜通量一直保持在290L/(m2·h)左右,反洗后膜通量也一直穩定在425L/(m2·h),當運行時間超過25h后,膜通量開始下降,當運行時間達到45h時,膜通量下降到200L/(m2·h),為原始膜通量的30% 。因此推斷,此次實驗清洗周期為45h,相比上次實驗(進膜的污泥質量分數為5%)清洗周期又延長了13h,說明降低污泥質量分數和膜通量能減緩膜污堵,延長清洗周期。
通過酸洗膜通量能恢復70%,通過次氯酸鈉和氫氧化鈉清洗膜通量能恢復,說明膜污堵是由碳酸鹽垢、氫氧化鎂垢和有機物共同造成的。
通過3次污堵實驗和2次清洗實驗可以發現,碳酸鹽垢對膜污堵影響較大,不同的pH會影響CaCO3的結垢特性。故實驗時調節沉淀池出水pH為8,再投加Na2CO3進行循環實驗。在運行168h內,膜通量基本保持在300 L/(m2·h),上下浮動在10%以內。本次實驗的清洗周期在168h以上,這可能是由于pH=8時產生的CaCO3晶體顆粒較大,污堵傾向小。
為了進一步探索pH對CaCO3晶體成型的影響,選取4瓶等體積的沉淀池出水,分別調節pH至7、8、9和10后再加入等量的Na2CO3,其不同時間的沉降效果,其中從左到右分別是1號、2號、3號和4號瓶。這4個水樣的沉降速度是1號瓶=2號瓶>3號瓶>4號瓶,這說明調節pH至7和8時產水的CaCO3沉淀物顆粒尺寸大于調節pH至9和10時產水的CaCO3沉淀物顆粒尺寸,這也驗證了將沉淀池pH調節至8能減緩膜污堵。
對造成膜污堵的固體顆粒(進水溶液pH=10)和未造成膜污堵的固體顆粒(進水溶液pH=8)進行了電鏡分析和X射線衍射(XRD)分析。pH=10的固體顆粒為顆粒狀,是典型的CaCO3方解石結構,而pH=8的固體顆粒都團聚在一起,XRD數據顯示其晶體類型為NaCl晶型。這說明方解石型晶體容易污堵膜,而NaCl型晶體容易團聚形成大顆粒,較難污堵膜。
預處理系統運行效果
1 系統產水量
運行期間,管式膜過濾系統產水母管體積流量約為10~28m3/h,單套管式膜設備運行產水體積流量在8~14m3/h,三套管式膜設備運行產水體積流量在24~28 m3/h,能滿足系統額定產水體積流量為22.5m3/h的設計條件。
2 系統產水水質
對系統產水水質的要求如下:產水濁度<1NTU,滿足設計要求;管式膜產水Ca2+質量濃度為40~400mg/L,小于400mg/L,滿足設計要求;管式膜產水Mg2+質量濃度為48~768mg/L,小于800 mg/L,滿足設計要求;管式膜產水F-質量濃度為1.9mg/L,小于5 mg/L,滿足設計要求;管式膜產水SiO2質量濃度為2 mg/L,小于10mg/L,滿足設計要求。
3 設備運行情況
預處理系統在運行期間保持連續運行,管式膜污堵周期超過2周以上,加藥反應池、管式膜過濾系統與液位聯鎖自動運行,制出合格的水。
系統加藥預處理系統,石灰溶解槽、Na2SO4溶解槽和Na2CO3溶解槽低液位自動補水,高液位自動停止補水,料倉自動投加配藥,到時間后,自動停止加藥,滿足設計要求。
療養院生活污水處理一體化設備(1) 沉淀池出水pH=10時,產生的CaCO3晶體為顆粒狀方解石晶體,而沉淀池出水pH=8時產生的CaCO3晶體容易團聚在一起,為NaCl晶型。方解石型晶體容易污堵膜,而NaCl型晶體容易團聚形成大顆粒,較難污堵膜。
(2) 西寧火電廠廢水*預處理系統采用石灰、芒硝(Na2SO4)、純堿三級軟化和重力沉降、管式膜錯流過濾兩級固液分離技術,芒硝和純堿聯合除鈣降低了預處理的運行成本,兩級固液分離實現了不同成分固體產物的分離與回收。1活性炭處理含鉻廢水
鉻是電鍍中用量較大的一種金屬原料,在廢水中六價鉻隨pH 值的不同分別以不同的形式存在。
活性炭有非常發達的微孔結構和較高的比表面積,具有*的物理吸附能力,能有效地吸附廢水中的Cr ( Ⅵ) .活性炭的表面存在大量的含氧基團如羥基(- OH) 、羧基(-COOH) 等,它們都有靜電吸附功能,對Cr ( Ⅵ) 產生化學吸附作用。*可以用于處理電鍍廢水中的Cr ( Ⅵ) ,吸附后的廢水可達到國家排放標準。
試驗表明:溶液中Cr ( Ⅵ) 質量濃度為50 mg/ L , pH = 3 ,吸附時間1. 5 h 時,活性炭的吸附性能和Cr ( Ⅵ) 的去除率均達到*效果。
因此,利用活性炭處理含鉻廢水的過程是活性炭對溶液中Cr ( Ⅵ) 的物理吸附、化學吸附、化學還原等綜合作用的結果。活性炭處理含鉻廢水,吸附性能穩定,處理效率高,操作費用低,有一定的社會效益和經濟效益。
2活性炭處理含氰廢水
在工業生產中,金銀的濕法提取、化學纖維的生產、煉焦、合成氨、電鍍、煤氣生產等行業均使用氰hua物或副產氰hua物,因而在生產過程中必然要排放一定數量的含氰廢水。
活性炭用于凈化廢水已有相當長的歷史,應用于處理含氰廢水的文獻報道也越來越多[7].但由于CN_、HCN 在活性炭上的吸附容量小,一般為3 mgCN/ gAC~8 mgCN/ gAC (因品種而異) ,在處理成本上不合算。
3活性炭處理含汞廢水
活性炭有吸附汞和含汞化合物的性能,但吸附能力有限,只適宜于處理含汞量低的廢水。如果含汞的濃度較高,可以先用化學沉淀法處理,處理后含汞約1mg/L,高時可達2-3 mg/L,然后再用活性炭做進一步的處理。
4活性炭處理含酚廢水
含酚廢水廣泛來源于石油化工廠、樹脂廠、焦化廠和煉油化工廠。經實驗證明:活性炭對苯酚的吸附性能好,溫度升高不利于吸附,使吸附容量減小;但升高溫度達到吸附平衡的時間縮短。活性炭的用量和吸附時間存在*值,在酸性和中性條件下,去除率變化不大;強堿性條件下,苯酚去除率急劇下降,堿性越強,吸附效果越差。
5活性炭處理含甲醇廢水
活性炭可以吸附甲醇,但吸附能力不強,只適宜于處理含甲醇量低的廢水。工程運行結果表明,可將混合液的COD 從40 mg/ L 降至12 mg/ L 以下,對甲醇的去除率達到93.16 %~100 % ,其出水水質可以滿足回用到鍋爐脫鹽水系統進水的水質要求。
6煉油廠的深度處理
煉油廠含油廢水,經隔油,氣浮和生物處理后,在經砂濾和活性炭過濾深度處理。廢水的含酚量從0.1 mg/L(經生物處理后)降至0.005 mg/L,氰從0.19 mg/L降至0.048 mg/L,COD從85 mg/L降至18 mg/L。
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