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　　作者：江寧1，李棋1，林渭平1，王世海2
　　
　　摘要：介紹了華能福少電廠二期2×35OMW機組RB功能存在的問題及其解決方案，實施后RB動作基本成功。
　　
　　一、RB原設計功能簡介
　　
　　華能福州電廠二期機組DCS采用西門子EPERM-XP系統，DEH采用西門子SIMADYN系統，機組主控系統見圖1。

　　
　　機組原故障減負荷（RB）功能設計如下:機組正常運行時，若1臺重要輔機（鍋爐送風機、引風機、一次風機、給水泵或制粉系統）跳閘，且機組的zui大能力負荷小于機組當前的實際負荷，則RB功能啟動，其動作為協調方式切為汽機跟蹤方式;RB回路中的機組zui大能力負荷指令發送至機組控制回路、鍋爐主控回路以及制粉系統;機組控制側的主汽壓力設定跟蹤實際壓力3s后自動切為手動，使壓力保持不變，以保證非強制循環鍋爐的汽包水位不致因汽包壓力變化而導致劇烈的波動;汽輪機側壓力調節由限壓方式切為初壓方式，汽輪機側負荷設定器由遠方轉為就地。由于壓力控制器的壓力設定值抬升了0.98MPa，且汽輪機側負荷設定值提升7MW，在約40s后壓力控制器執行原汽輪機側負荷控制器對汽輪機調節閥的調節控制，以保證機前壓力、汽包水位及機組負荷的下降。
　　
　　二、存在問題及其解決方案
　　
　　（l）RB動作瞬間，主機調節閥急劇開大，負荷跳升。華能福州電廠4號機組曾發生因4A給煤機故障跳閘導致RB事件。RB發生時，汽輪機側負荷設定值從35OMW跳升至370MW，再降至361MW，主機高壓調節閥由45%快開至70%，后再開至，機組實際負荷不僅沒有降低、反而從35OMW升至357MW。在此后的處理過程中，汽包水位曾在65s內急劇上升（由—158mm升高至212mm），幾乎達到汽包水位高跳MFT值（25Omm）.RB過程中機組參數變化見圖2。

　　
　　結合圖3進行分析說明。在壓力設定回路運算周期（400ms）內，系統接收到RB標志信號，經計算得到機組zui大能力負荷指令為78.7%,系統將該指令送到鍋爐主控回路替代了原來的指令值（115%），新指令值（78.7%）進入了主汽壓力設定回路且經其中的函數發生器產生出新的機組自動壓力設定值（12.9MPa）。新的壓力設定值與實際值（16.2MPa）的偏差前饋給汽輪機主控，因此汽輪機側的負荷設定值從35OMW升到370MW，主機高壓調節閥由45%很快開至70%，再至。也就是說，主汽壓力偏差值"串溜"到了汽輪機主控回路，并zui終作用到了主汽輪機調節閥土，使其快開。對此，采取的處理方法是:在圖3中的RB信號到PTL環節的信號路徑上增加1個1s的延時塊，因其值大于壓力設定回路運算周期（400ms），從而可防止信號"串溜"及引發的錯誤動作。

　　
　　（2）RB發生后，負荷調節切至壓力調節方式時間太長。RB發生后，機組由限壓方式切為初壓方式，此后20S，壓力調節器的壓力設定值由RB前壓力設定值0.98MPa升至RB前壓力設定值，再過20S，負荷調節器負荷設定值由RB前負荷設定值升至RB前負荷設定值加2%額定負荷（即:2%×35OMW=7MW）。約40s后，壓力調節器（經小值選擇器的作用）才進行對主機調節閥的控制，這對于機組RR顯得太慢。在RB發生40s內，汽輪機調節閥沒關，負荷沒減，消耗了RB前的鍋爐蓄熱，而汽輪機負荷設定值又高，其結果必然造成主汽壓力跌降。為保機前壓力，汽輪機調節閥開始快速關小，使負荷超跌，汽包水位激烈波動。為解決這一問題，將切換時間由40s改為20S.但切換時間不能改得太小，若太小會導致切換時調節波動。
　　
　　（3）RB動作后，汽輪機調節閥關閉速度慢，負荷下降慢。RB發生初期，增加壓力設定值，可以加快關小汽輪機調節閥，從而達到快速降低負荷的目的。因此，在RB發生3s后立即將壓力設定值增加0.3MPa，RB結束（負荷指令降至機組zui大能力負荷時）5s內壓力設定值增加值由0.3MPa降為0MPa，并將壓力調節器的比例參數由1.2調至3.5，SIMADYN壓力設定回路上的斜坡發生器時間參數由60s改為20s。
　　
　　（4）RB動作后機組負荷下降至目標負荷的中途有停頓，解決方案是:將RB減負荷指令速率由20%/min改為10%/min。這樣，RB過程延長，也就延長了0.3MPa壓力設定增加值起作用時孔從而克服停頓現象。
　　
　　（5）RB動作后，機組負荷降低幅度太大（低于zui大能力負荷14OMW），解決方法是:當實際負荷降低至"zui大能力負荷-2OMW"時，由系統發出指令，將初壓方式切為限壓方式，燃料主控切為手動，機組控制由汽輪機跟蹤方式切為基本方式，汽輪機調節閥由壓力控制切為負荷控制。此時，負荷設定值為其所跟蹤的機組實際負荷，即只比zui大能力負荷小2OMW，機組負荷降低幅度不會太大，可防止在RB初期汽包水位急劇波動。
　　
　　（6）RB動作后、水位波動大，水位控制困難，解決方法:當汽包水位＞15Omm時自動開啟定排門，當汽包水位重新回落至12Omm時再自動關閉，輔助控制汽包水位。
　　
　　（7）由于鍋爐運行按變送器來模擬量信號控制汽包水位，而水位MFT保護按電接點信號控制。變送器信號經汽包壓力補償，準確度高，電接點信號未經補償，誤差很大，RB發生后，汽包電接點水位與模擬量水位相差太大，當模擬量水位信號處于正常階段，但是電接點水位信號卻觸發使MFT保護卻動作。原汽包水位MFT保護原理見圖4。

　　
　　用于汽包水位調節的3臺變送器進入DCS冗余汽水控制器APl3后，先經三選中值，再經汽包壓力修正，若過高，則驅動繼電器1并由其產生1個接點給冗余鍋爐保護控制器APFl5.1。該接點和鍋爐汽包電接點水位信號的2個高水位電接點（也是干接點）共同形成汽包水位MFT保護的3個輸入點，經3取2判斷后，送至MFT保護主回路。對此，決定去除原保護系統中的電接點水位信號，MFT3個輸入點全都采用變送器來的信號接點。改造方案見圖5。

　　
　　（8）燃料RB發生后，原為穩定燃燒，須根據情況人工投入相應數量的油槍。為方便運行，現在邏輯中增加3層油槍投入順控功能（每層6支），自動投入。
　　
　　三、改后效果
　　
　　2005年8月2日，3D給煤機跳閘引發機組燃料RR動作。在2min5s內，機組負荷從35OMW下降至265MW，zui后基本穩定在275MW上，主蒸汽壓力穩定在16.4MPa，僅波動0.2MPa，汽包水位zui低至-1OOmm，zui高至56mm，后穩定于設定值-5Omm處。RR動作基本成功。目前，RB功能尚有不足，須進一步改進完善。