公司主要產品有不銹鋼精密鑄件、管件、閥門、門鎖及配件、合頁、高鐵接線端子以及各種機械部件、機箱、沖壓件、管道等產品。

BTMCr18Mn2W礦山輸渣管耐磨護板、BTMCr18Mn2W破碎機錘頭、BTMCr18Mn2W冶金高爐下料襯板、BTMCr18Mn2W煤料門、BTMCr18Mn2W礦山輸渣耐磨管、BTMCr18Mn2W耐磨彎管、BTMCr18Mn2WMPS磨輥套、BTMCr18Mn2W法蘭連接輸煤直管、BTMCr18Mn2W磨煤機錘環、BTMCr18Mn2W篩板、BTMCr18Mn2W耐磨三叉管、BTMCr18Mn2W高抗磨軸套、BTMCr18Mn2W冶金高爐下料襯板、BTMCr18Mn2W煤料門、BTMCr18Mn2W高抗磨襯瓦

優勢產品：ZGCr15Mo3Re、ZGMn13-4、ZGMn13-2、JM11、JM2、ZGCr28Mo3Ni3Re、JM11、BTMCr20、ZG30CrMnSi、ZGMn13Cr、BTMNi4Cr2-DT、BTMCr18Mn2W、ZGCr26、ZGCr5MoG、Mn13、ZG3Cr24Ni7SiNRe、ZGNiCrMo、ZGCr5MoG、BTMCr18Mn3W、BTMCr32、JM14、KmTBCr12、ZGMn13、KmTBNi4Cr2-DT、ZGCr28、JM10、ZGNiCrMo

研究了含硅量為1.5（分數）的高硅馬氏體型熱作模具鋼（SD3）的內耗譜與顯微結構之間的關系。實驗用SD3鋼采用1060℃保溫30min油冷淬火和不同回火藝處理。馬氏體鋼的回火轉變是一個復雜的，包括碳偏聚、碳化物沉淀、殘余奧氏體分解及馬氏體結構的回復和再結晶。因為這幾個相互疊加并發生在十分微小的溫度范圍內，所以對回火轉變的研究很困難，直到1956年透射電子顯微鏡（TEM）出現以后，對回火馬氏體結構的認識才相對完整。

無錫國勁合金有限公司是冶金業配件供應成員，主要產品生產離心鑄造耐溫承壓高鎳鉻合金、耐腐蝕耐磨損合金等爐管制品，耐熱鋼、耐磨鋼、合金鋼、耐磨蝕耐磨損合金鋼，爐管、耐高溫離心鑄管鑄件，離心鑄管（鑄造壁厚：5mm~300mm、外徑：50mm~1600mm，單管制品長6m等超大徑的鑄管制品尺寸）以及系列靜態鑄件，精密鑄件：主要產品有高溫承壓合金鋼離心鑄管、爐管、合金高溫爐管、輻射爐管、加熱爐輻射盤管、反應管、裂解管、轉化管、換熱式轉化爐、加熱爐輻射式加熱管、輻射式熱處理爐用輻射管、燃氣加熱輻射管、燃油加熱輻射管、I型輻射管、U型輻射管、W型輻射管、電加熱輻射管、管、加熱蕊、輸灰管、反應管、各類爐輥、高溫爐輥、輥、常化輥鑄錠在大噸位快鍛機上鍛造成厚度為200mm的板坯，利用2800mm熱軋機經二火軋制成11mm厚的TC2鈦合金板材。沿板材軋制方向截取金相試樣，之后對板材進行760℃退火處理。退火后沿板材軋制方向取金相試樣，沿板材橫向截取尺寸為25mm25mm600mm的水淬＋空冷復合處理試樣。然后再對板材進行淬火，淬火后進行后續藝軋制，TC2鈦合金成品板材。再在成品板淬火時先入水一端及后入水端取金相試樣。水淬＋空冷復合處理是將試樣加熱到0℃，保溫一段時間，溫度均勻、熱透后迅速再將試樣一端浸入水中，而試樣另一端仍在空氣中冷卻。

目前關于冷卻速度對帶狀組織的影響機制已經做了很多的研究，但結論各不相同，因此其作用機制還不明確。北京科技大學的學者通過建立模型，計算研究了冷卻速度對鐵素體－珠光體帶狀組織的影響機制，并通過試驗驗證了模型計算結果的正確性。結果表明：貧溶質區與富溶質區的Ar3溫度差異是產生帶狀組織的前提條件，碳在貧溶質區產生珠光體之前的擴散距離是帶狀程度的決定因素。隨著度管線鋼、度程機械用鋼等度鋼的應用范圍擴大，要求鋼材除了具備度之外，還要具備良好的塑性和韌性。

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進入80年代以來，無鈷馬氏體時效鋼的研發大大了馬氏體時效鋼的成本。同時，其性能也有了進一步的。這些優良的性使馬氏體時效鋼可以取代的度鋼，廣泛用于許多領域中[3-4]。對Fe-Ni合金來說，當Ni含量高時，在通常的冷卻速度下，由奧氏體只生成馬氏體（18Ni的Ms點約290℃）[9]，但這種情況的馬氏體轉變不受冷卻速度的影響。因此，在馬氏體時效鋼中不會出現像淬火回火鋼中常出現的淬透性問題，認為奧氏體馬氏體的轉變是可逆的，這是Fe—Ni合金的基本征。

BTMCr18Mn2W耐熱耐磨護板BTMCr18Mn2W生產銷售故不易作為裂紋形核質點。(3)變質后貝氏體鑄鋼的成分偏析較變質前明顯。例如，Mn、Si、Cr元素的偏析SR分別從變質前的1.5911、1.4195、1.5133分別到1.2772、1.5和1.1472。而且，枝晶偏析區的部分也大為，因此在一定的藝下，未轉變的塊狀殘留奧氏體量明顯，試樣基本都轉變為貝氏體和馬氏體復相結構，這樣貝氏體鑄鋼與貝氏體鍛鋼在組織上的差異明顯減小。綜合上述試驗結果和分析，我們以為：高硅貝氏體鑄鋼經稀土／鈦復合變質后，基本了各種鑄造缺陷作為形核質點的可能性；同時，成分偏析的和晶粒的細化使鋼在轉變時組織較均勻，所以SEM觀察時發現白層中的多層。

公司常年生產材質：5Cr28Ni48W5、4Cr25Ni35Mo、4Cr25Ni20、4Cr25Nil3、40Cr25Ni20、4Cr25Ni35WNb、5Cr25Ni35Co15W5、4Cr22Ni10、2Cr20Mn9Ni2Si2N、3Crl8Mn12Si2N、P50MoD、35Cr45NiNb、ZG1Cr18Ni9、ZG45Ni35Cr25NbM、ZG30Cr20Ni10、ZG5Cr26Ni36Co5W5、ZG45Cr35Ni45NbM、ZG4Cr25Ni35Si2、ZG40Cr25Ni20、ZG45Ni35Cr36、ZG14CrNi32Nb、ZG40Cr30Ni20、ZG40Cr28Ni16、ZG40Cr25Ni35NbM、20Cr33NiNb、ZG1Cr20Ni14Si2N、ZG2Cr24Ni7SiN、Cr20Ni33NiNb、ZG50Cr35Ni45NbM、ZG40Cr9Si2、P-Nb、Cr25Ni37、ZG40Ni35Cr25NbW、ZG30Ni35Cr15、P40、ZG4Cr25Ni35NbMA、ZG35Ni24Cr18Si2、ZG2Cr20Mn9Ni4Si2N、ZG14Ni32Cr20Nb、ZG1Cr24Ni7SiNRe、P40Nb、ZG40Cr25Ni20Si2等材質。

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從薄板切出拉伸試樣后進行單向拉伸試驗。拉伸速度為1.67×10-3s-1。試驗結果表明，A、B、C鋼為奧氏體亞鋼，其σ-ε曲線與Ludwik方程描述的曲線（即冪指數硬化曲線）相，在應變達到一定值時會發生偏離，應力會增大。這是由于α′馬氏體相變所引起的。開始發生偏離的應變值稱為臨界應變。臨界應變隨氮含量增大而增大，變化范圍為0.19-0.22。而D鋼無此現象，即沒有發生形變誘導α′馬氏體相變，屬奧氏體鋼。Ni對馬氏體時效鋼的基體無直接強化作用，Ni可以擴大奧氏體區，從而保證在固溶后的冷卻中都生成板條馬氏體，基體韌性和強度。從15Ni在原始狀態下的顯微純潔度照片可以看到只存在少量分散的點狀夾雜物，還有一些呈球狀的點狀夾雜物在一起呈環形，對模具鋼鏡面加性十分有利。樣品夾雜物含量也非常低，沒有發現存在A類硫化物及C類硅酸鹽夾雜物。從15Ni在原始狀態、固溶狀態和時效狀態下的顯微金相組織照片看到了板條狀馬氏體和彌散的強化相。

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在進行室溫拉伸試驗前，AISI304試樣進行各種預處理：（1）浸沒在液氮中；（2）先變形至40的延伸率+浸沒在液氮中；（3）在600℃熱退火2小時；（4）在600℃熱退火2小時+浸沒在液氮中。浸沒在液氮和先塑性變形是為了在試樣中引起馬氏體轉變。因為在600℃進行敏化處理會在晶界和孿晶間界處產生碳化物析出，所以這些間界的鄰近地區受到。用西門子D500X-射線衍射儀（CuK）進行相鑒定。用光學顯微鏡和掃描電子顯微鏡（S-3400N，型ISEM）觀察顯微組織性。TMCP藝可以生產鐵素體+貝氏體雙相顯微組織鋼材，但是無法保證在一定數量MA組織的同時不鋼材的焊接性能和韌性；為此出OP藝控制馬氏體-奧氏體的形成，生產貝氏體+MA雙相顯微組織的鋼材。研究含Nb低碳鋼的中間冷卻及回火藝對馬氏體-奧氏體組織的影響，表明：回火前快速冷卻的終冷溫度在貝氏體相變溫度區間，會回火后形成的馬氏體-奧氏體體積分數，其體積分數可以達到5以上。終冷溫度高會使回火后的馬氏體-奧氏體，多邊形化。

 耐磨直管